康明斯 (Cummins)N H220CI發（fā）動機為直（zhí）列六缸四衝（chōng）程水冷直噴式柴油（yóu）機，是小鬆D80A一12斜（xié）角鏟式推土機（jī）的動力源，因使用不（bú）當，造成嚴重（chóng）燒瓦事故（gù）。經拆（chāi）檢，一、二（èr）、四道主軸（zhóu）頸、主軸承座孔拉傷、變形，一、三缸連杆瓦燒瓦，其他部位(配（pèi）氣（qì）結構、活（huó）塞等)均未受（shòu）損，其中主軸承座孔又以下瓦蓋(主軸承蓋)變形較為嚴（yán）重，上瓦蓋(機體（tǐ）側（cè）主軸承座)也有變形，但相對較小。

1　事故原因分析（xī）

取機油樣（yàng）檢查發現，油樣中金屬磨損顆粒（lì）、切屑狀顆粒、銅合金及粘附一擦傷顆粒數量大大超出正常範圍，且有明顯的高溫氧化特征，並伴有明顯腐蝕（shí）現象，同時，理化性能檢測表明，油品已嚴重氧化，清淨分散性已基本喪失，汙染（rǎn）度等級嚴重超標，膠質、微細積炭顆粒濃度較大，對油樣（yàng）進一步化驗，堿值大大降低，幾乎為零，粘度較大。事故分析表明，濾芯（xīn）損壞導致潤滑油嚴重汙染是事故的（de）主要原因。

燒瓦時由於主軸瓦較少粘連在（zài）曲軸上，沒有抱死，發動機繼續工作，曲軸與軸瓦潤滑失效，則產生大量熱。由於上下瓦蓋（gài）(座)結構的差異。各部冷卻不等速，熱應力分布不（bú）均勻，造成各（gè）瓦蓋及瓦座變形不一。

2　修複方案確定

根據我們（men）現有的設備和（hé）條件，經過分（fèn）析論（lùn）證，製定如下維修方案(見圖):

(1) 主軸承蓋的B,F 麵變形後不共（gòng）麵，則以C或D麵為基準麵。用萬能工具磨削B,F 麵，使之（zhī）共麵。

(2) 為了保證主軸承蓋A,B兩側麵與汽缸（gāng）體間的過盈量，同（tóng）時又不產生較（jiào）大的變形（xíng）和內應力，則對主軸承蓋的（de）A,B兩側麵（miàn），用半（bàn）自動Cq氣（qì）體（tǐ）保護焊進行小規模堆焊，然後以C,D,B,F麵為（wéi）基（jī）準麵，在（zài）萬能工具磨床上磨削至所要（yào）求的配合尺寸。

(3) 將已（yǐ）修複的主軸承蓋及未磨損的主軸承蓋按要求裝（zhuāng）到（dào）機體（tǐ）上，對一、二、四道（dào）主軸承座孔撞削（xuē）(大（dà）於原孔徑)，再用線材（cái）電弧熱噴塗修複，Z後進行撞削至基準尺寸。

3　修複工藝流程（chéng）及規範

(1) 因為主軸承蓋變形差異較大，A,B兩側麵與機體接觸麵的間隙不同，為保證主軸承（chéng）蓋螺（luó）孔與機體側螺孔的中心線（xiàn）一致，應按實測的A,B麵與機體（tǐ）的間隙，分別堆焊、磨削兩側麵。

具體流程及規範如下:

①堆焊前測量。測A,B麵的實際距離h，並記下所測的位置，此位（wèi）置為基準測量點。

②工件預熱至200℃。

③施（shī）焊。用01.2毫米粗的08Mn2Si焊絲，電壓（yā）21伏，電流100安，送絲速度2.0米/分堆焊A麵。

④隨（suí）爐冷卻。

⑤磨削（xuē）。以C,D,B,F為（wéi）基準麵找正，板正三麵互（hù）相垂直，磨削至h+8+0.015毫米(a為A麵為機體的間隙)。

⑥修邊整形（xíng）。再以上述過程修（xiū）複B麵。

(2) 主軸承座孔（kǒng）的修複工藝及規範如下:

①按要求裝配好主軸承蓋。

②銼削。以未磨損主軸承座孔為基準，用幢瓦機幢削一、二、四道主軸承（chéng）座孔至必121.5毫米。

③拆下主（zhǔ）軸承蓋進行噴（pēn）砂處理，氣壓0.65兆帕(6.5kg/cm²)，砂粒為石英砂。

④噴（pēn）塗。鎳包鋁打底，然後用必（bì）1.6粗的鋁青銅焊絲噴塗，其主要規範:電壓（yā）35一40伏，電流100一130安，氣壓0.55一6兆帕(5.5一6kg/cm²)噴塗距離100-150毫（háo）米，送絲速度1.3一1.6米/分，塗層厚度為1.0--1.5毫米。

⑤清理後裝配主軸承蓋。

⑥撞削。粗幢至120.3毫米，精鑊至基準尺。

⑦用微型手砂輪修整（zhěng）瓦（wǎ）片定位槽。

經上述工 藝修複的機體裝車試用（yòng），工況正常。現已工作兩個大修期（qī），每次拆後檢查，都完好如（rú）初。

（來源：網絡，版權歸原作者）