作者：王　彬
（浙江緊水灘水電（diàn）廠）

　　浙（zhè）江省白（bái）鶴水電站是一座（zuò）以發電為主的引水式電站，裝有2台12.5MW立軸混流式水輪發電機組。
　　機組水導軸承結構如圖1所示。該機采用反螺旋自循環自冷式軸承，為筒式分半結構。軸承（chéng）由軸承（chéng）支架、旋轉油盆、軸承（chéng）體、軸瓦、油箱、冷卻器等組成。軸承支架為鑄鋼，下法（fǎ）蘭鎖在頂（dǐng）蓋上，上法蘭承受軸承體，旋轉油盆材（cái）料為Q235A，鎖在主軸上（shàng），軸向靠卡槽定（dìng）位，徑向由銷定位。旋轉油盆分兩半麵，中分麵由22隻M12×65的螺栓聯接。旋轉油盆與旋轉油盆蓋靠12隻M16×40螺栓聯接。

圖1　水導軸承（chéng）結構（gòu）圖

　　1　旋轉油盆內甩（shuǎi）油情況（kuàng）
　　(1) 2000年（nián）6月，1號機組投進（jìn）運行，當機組在額定轉速下運行15min左右時，發現在水車室內水導軸承支架與軸承體之間有（yǒu）少量霧（wù）狀油甩出。隨著時間的延長，甩油量越來越大，40min後軸（zhóu）瓦溫度（dù）已達56℃(正常運行時一般不超過55℃)，並有上升（shēng）的（de）趨勢，且水（shuǐ）車室內有異味，機組隻得退出運行。
　　(2) 2000年6月，2號機組投進運行，空（kōng）載時旋轉油盆處未（wèi）發現滲漏油；在機組過速試驗後，旋轉油盆蓋處有微（wēi）量油霧，用一塊吸油（yóu）紙貼在軸承支架上並順著機組軸（zhóu）向監測，可發現越靠（kào）近旋轉油盆蓋組合縫油跡越多；帶負荷運行4h後，甩油量（liàng）明顯加大，軸瓦溫度從（cóng）原有的51℃左右開始上（shàng）升，出現與（yǔ）1號機組類似的情況。停機冷卻後，用手動油位計檢查旋轉油盆內油位，發現油位從116mm降至70 mm，旋轉（zhuǎn）油盆外殼發燙。
　　2　旋轉油盆內甩油的原（yuán）因
　　(1) 旋轉油盆蓋與軸承（chéng）體間隙偏小且不勻1號機組在空載（zǎi）運行時，軸（zhóu）瓦（wǎ）溫（wēn）度較高，解體後曾在軸（zhóu）承（chéng）體組合上麵加0.10mm的銅皮，擴大（dà）軸與軸（zhóu）瓦的間隙，以降（jiàng）低瓦溫。但同時引起軸承體橢圓度加大，實測油盆蓋與軸承體間隙均勻值為0.55mm(設（shè）計值為（wéi）0.60～0.80mm)，其中Z小間隙值0.25mm。在（zài）機組高速旋轉時（shí），由於旋轉油盆蓋與軸承體間隙不均，造成（chéng）旋轉油盆蓋局部偏磨。運行一段時間後，蓋板(鋁製（zhì）)發生塑性變形，旋轉油盆內的油在高速離心力的作用下從變形處甩出。
　　(2) 旋轉油盆油位過高（gāo）
　　通過試驗發現，旋轉油盆內油位偏高，是產生甩（shuǎi）油的一個重要原因，由於油位過高，油膨脹（zhàng）後，輕易飛濺。但（dàn）油位過低，會（huì）造成潤滑不良。
　　(3) 密封結構及密封材質的影（yǐng）響
　　經檢查，旋轉油盆蓋與旋轉油盆之（zhī）間靠止口定位，配合較鬆，並用*4橡皮條密封，但旋轉（zhuǎn）油盆（pén）蓋端麵密封槽太深，使得*4橡皮條壓縮量不夠。密封效果不好、從而造成旋轉油盆甩油。
　　(4) 旋轉油盆煤油滲漏試驗存（cún）在題（tí）目
　　旋轉油盆中分麵用螺栓組合後，進行煤（méi）油滲透試驗，是確認旋轉油盆本體是否（fǒu）滲漏的（de）主要方法之一。經（jīng）調查（chá），試驗時主要存在的題目有：①煤油浸泡量不夠，即煤油應該灌至旋轉油盆組合縫頂部（bù），而實際（jì）達不到此要求；②煤油滲漏試驗時間短，按要求至少要保持4h，無滲漏現象；③旋轉油盆中分麵不平，有高點、毛刺等異常。
　　(5) 旋轉油盆整（zhěng）體強度及聯接螺（luó）栓的緊（jǐn）力不夠（gòu）經檢查，發（fā）現1號旋轉油盆蓋發生塑性變形，2號旋轉油盆蓋縱（zòng）向有長達15mm的（de）裂紋，且（qiě）一直蔓延到根（gēn）部。而2台機組的旋轉油盆組合（hé）縫緊（jǐn）固螺栓，旋轉油盆與旋轉油盆蓋處的聯接螺栓，均發現有明顯（xiǎn）拉長和部分鬆動。筆者（zhě）以為這是由於機組高（gāo）速運轉時，旋轉油盒在離心力的作用下，因其整體強度及油盆的緊固螺栓及聯接螺（luó）栓的緊（jǐn）力不夠而造成的。
　　3　旋轉油盆內甩油的處理 
　　(1) 對1號機變形的旋轉（zhuǎn）油盆蓋校園，並把間隙放（fàng）大到1.00mm。然後將旋轉油盆解體，對組合縫處的高點、毛刺，用細銼刀（dāo）、砂皮進行修磨處理。 
　　(2) 重新（xīn）組（zǔ）合（hé）旋轉（zhuǎn）油盆，均勻對稱緊固（gù）聯（lián）接螺栓後，經過嚴格規（guī）範的滲（shèn）漏試驗。
　　(3) 安裝時（shí），嚴格（gé）工藝措施，采取緊固一遍螺栓檢查一次間隙，以確保（bǎo）間隙均勻，緊力足夠。
　　(4) 改進旋轉油盆蓋處密封結（jié）構，旋轉油盆（pén）分半，法蘭麵開“L"型槽，旋轉油盆蓋的平麵開“-"型環槽，旋轉油盆端蓋處加兩道迷宮密封。
　　(5) 檢查油位在（zài）合適位置。通過多次試驗，旋轉油盆內的油位控製在80～100mm較適宜。
　　(6) 為（wéi）減（jiǎn）少塑性變（biàn）形，改善旋轉油盆組強（qiáng）度、加大螺栓緊力，避（bì）免甩油，又作了如下處理： 
　　①重新鑄造旋轉油盆(材料Q235-A)，並要求對旋轉油盆動平衡試驗嚴格把關；
　　②考慮到旋轉油盆固（gù）有結（jié）構及現場布置，旋轉油盆中分麵筋板厚度不變，組合螺栓由原來的M12增至M20，數目（mù）不（bú）變；旋轉油盆組合麵橫板厚度由原（yuán）來的30mm減至12mm，螺栓數目由12隻增至16隻。通過改進，在加大螺栓緊力的同（tóng）時，基本保證旋轉油盆外圈重量不變。
　　③所有螺（luó）栓材料由原來的A3更換為45號鋼，以保（bǎo）證預緊力及強度。
　　處理後，2台機組經過近8個月的運行，軸瓦溫度（dù）基本穩定在51～53℃，水導加油間隔（gé）時間在2個月以（yǐ）內（nèi），(設計要求每月加一次)，完全滿足設計及業主的要求（qiú）。