卜江（jiāng）江  嶽紅（hóng）梅
（冀（jì）東水泥(煙（yān）台)有限責任公司）

岀現磨輥軸承壓圈螺栓切斷（duàn），Z初表現為磨輥潤滑油（yóu）站（zhàn）油位迅速下降，如果發現不及時，磨輾（niǎn）總成很快便（biàn）會向前竄動，導致（zhì）磨輥與磨盤發生（shēng）間歇（xiē）性接（jiē）觸，偶爾發岀“咚、咚”的碰撞聲，進一步惡化（huà）後還會造成軸承抱死，表現為立磨電流（liú）迅速下降，比正常值降低約20A。
1.2 原因分析
磨輥結（jié）構如圖1所示，其中迷宮密封與密封壓蓋周邊的間（jiān）隙設計值為0.6mm，每次密封壓蓋螺栓切斷時（shí），拆開後均會發現迷（mí）宮密封與密封壓蓋之間有摩（mó）擦的痕跡，即使壓蓋螺栓未全部切斷也有摩擦痕跡，因此可（kě）判斷（duàn）出此處迷宮間隙設計過小，其主要原因在於設（shè）計時未能充分考（kǎo）慮磨內溫度變化造成的熱膨脹因材質不同而（ér）不同的情況。

夏季磨內溫度可達到118℃，即使冬季也會達到95℃以上，因（yīn）迷宮密封兩種材質的熱膨脹係數不一樣（yàng）造（zào）成迷宮處脹死，磨輥（gǔn）轉動不（bú）靈活。此外，通過測量磨輥的軸向遊隙，發現有的磨輥高達1mm,而理論值應為0.15-0.25mm。

軸向遊隙（xì）過大，導致磨（mó）輥在運轉過程中前後竄動過（guò）大，進一步加劇了密封壓圈螺栓因受力過大而出現斷裂的現（xiàn）象（xiàng），由於推力軸承為分體軸承，一旦出現密封壓蓋螺栓切斷，磨輥便會出現竄動（dòng）。

1.3 解決措施
對密封壓蓋進行加工，兩側各車去1mm，使迷宮間隙達到1.6mm，同時，將磨（mó）輥的（de）密封風機改為風量及全壓（yā）更（gèng）大的密封風機，彌（mí）補（bǔ）迷（mí）宮間隙變（biàn）大後的風量損失，保證密封風機的壓（yā）力仍然大於3000Pa；對於磨輥軸向遊隙過大，首先在（zài）不壓密封墊的（de）情況下將壓蓋螺栓擰緊，測量（liàng）出軸承遊隙數值，然後對間隔套（tào）進行加工，用磨床將其厚度磨薄，具體（tǐ）尺寸視軸向（xiàng）遊隙的偏差量而定，但是兩者沒（méi）有一定的比例關（guān）係（xì），Z好分多次少量加工，直到遊隙控製在合理範（fàn）圍（wéi）內為止，此時要用（yòng）鉛絲（sī）壓出密封墊處的厚度，以此厚度為基準選擇合適的密封墊即可將軸向遊隙調好。
02 輥套炸裂
2.1 現象
運行過程中聽（tīng）到磨內有“咚、咚”的撞擊聲，打開磨門檢查（chá）發（fā）現是磨輥炸（zhà）裂，發出異音主要是由（yóu）於磨輥裂開後向前（qián）竄動導致與磨盤發生碰撞，有時在檢修過程中也會聽到“哢（kā）吧”的聲（shēng）音，檢查（chá）發（fā）現是磨輥炸裂（liè）。
2.2 原因分析
磨輥炸裂的斷麵較為整齊，有時為運行（háng）中炸裂,有時為停機期間炸裂，因此可判斷與異物進入的關係不大。經檢測磨內（nèi）氣體溫度（dù）高達110℃，物料（liào）溫度基本上在130℃左右，溫度過高是導致磨輥炸裂的直接原因。此外，磨輥曲率半徑小(如圖2所示)以及材質硬度高、脆性大，進一步促進（jìn）了磨輥炸裂。

2.3 解決措施
改善熟料篦冷機的通（tōng）風，降低熟料溫度，將磨輥（gǔn）輥套材質由高鋸鑄鐵改（gǎi）為堆焊，在入磨皮帶（dài）處增加除鐵器及金屬探測儀，減少或杜絕異物進入。
自采取以上措施以來，除每（měi）年定期堆焊一次輥套以外，再未（wèi）出現過輥套炸（zhà）裂現象，而且（qiě）堆焊輥套耐磨性也遠優於高鉻鑄鐵輥套（tào），不僅大（dà）大提高了設備的可靠性，而且還降低了維修成本。
由於節（jiē）能效果明顯（xiǎn），立磨係統是現有粉磨工藝（yì）的首選設備，但其結構較為複（fù）雜，對於維護工作要求（qiú）較高，深入了解設備的運行情況，針（zhēn）對具體問題分（fèn）析（xī）根本原因采取解（jiě）決及改善措施（shī），才能（néng）保證（zhèng）立磨的（de）性能。

來源：《水泥》 2019年11期