浙江浙能鎮海發電（diàn）有限責任（rèn）公司　鄔益軍

　　摘　要：我們針對東方汽（qì）輪機廠製造的，在浙江浙能蘭溪發電有限責任公司投用（yòng）的600MW超臨界機組（zǔ）的軸承結構的主要特點，以及在檢修中遇到的可傾瓦擺動問題和軸承墊鐵的調整過程中遇到的（de）問題進行了實踐性的探（tàn）討，結合對該類型機組的檢修後我們總結（jié）出了對軸承（chéng）檢修（xiū）要注意的（de）主要有關事項進行了詳細的分解。通過實踐應（yīng）用，我們的工藝方法（fǎ）大大地提（tí）高了檢修（xiū）工效（xiào），提升了（le）檢修質量，並確（què）保（bǎo）了機組檢修後的長周期健康穩定運行。

　　關鍵字：可傾（qīng）瓦；軸承墊鐵；中心調（diào）整

　　東方汽輪機廠（chǎng）引進日本日立公司技（jì）術製造的，型號為N600-24.2/566/566，超（chāo）臨界、一次中間再熱、單軸、三缸、四排汽凝汽式汽輪（lún）機。高中壓缸為合（hé）缸結構，低壓缸為雙流反向布置，高壓通汽和中壓通汽采用反向合缸布置。機組膨脹位移共設三個死點（diǎn），分別位於中間軸承箱下及低壓缸A、低壓缸B的中心線附近，死點處的橫（héng）鍵限製汽（qì）缸的軸向位移，同時（shí）在（zài）前軸承箱及兩個低壓缸缸的縱向（xiàng）中心線前後設有縱向鍵，它引導汽缸沿軸向自由膨脹而限製橫向（xiàng）跑（pǎo）偏。汽輪機共有三根整鍛式的轉子，分別是高中壓轉子、低A轉子、低B轉（zhuǎn）子，分別由六隻徑向軸承（chéng）支撐。軸向餘力由（yóu）位於中間軸承箱（xiāng）的（de）推力軸承（chéng）來承擔並（bìng）做為軸係的膨脹死點。本文主要對六隻（zhī）徑向軸承的主要結構特點及檢修中要注意事項進行探討。

　　一、軸（zhóu）承結構特（tè）點

　　該機組承擔高中壓轉（zhuǎn）子的#1、#2軸承的軸瓦為可傾瓦結構，每隻（zhī）瓦的可傾瓦瓦塊共（gòng）有六塊，上下瓦（wǎ）分別為三塊（kuài）。每塊瓦塊底部分別鑲嵌了支撐塊，並與瓦塊（kuài）背弧一起加工成形，背弧直徑小於瓦枕內弧直徑，這（zhè）樣（yàng）使瓦塊在瓦枕內可以輕微的擺動，在運行中形成（chéng）油楔，產（chǎn）生油膜承載轉子（zǐ）的負荷，下瓦枕與軸承座有五塊墊鐵支撐，上瓦枕與軸承（chéng）蓋沒有墊鐵。#3-#6軸承為橢圓瓦結構，但下瓦與瓦枕接（jiē）觸墊鐵有四塊（kuài），上瓦（wǎ）有一塊墊鐵。具體結構見圖示一、二。

　　現我們（men）重點對可傾瓦在檢修中產生擺動影響轉子找中心以及#3-#6瓦墊鐵的調整，我們在檢修過程中要處理的幾點建議。

　　二、可（kě）傾（qīng）瓦（wǎ）擺動處理

　　我們在對蘭溪（xī）電廠#4機大修（xiū）中，發現中低聯軸器（qì）在測量中心時，每次測出的數據（jù）存在較大的差距，後來我們在#1、#2、#3、#4軸頸處左右上三點分別頂上了百分表監視，發（fā）現#1、#2軸頸處的左右兩點百分表擺動數（shù）據Z大的有0.15mm，上側百分表數據為零，其它#3、#4軸頸處百分表數據均為零（líng），從中我們知道由於（yú）可傾瓦結構（gòu）的影響，造成高中轉子在盤動時左右擺動，由於下瓦為三（sān）瓦塊結構，造成轉子停下後無法回複到中心（xīn）位置。這樣一來使我們在調整中低聯軸（zhóu）器中心時，無法測量準確，從而無法來正確調整（zhěng）轉子的位置。後來通過我們多次的摸索，我認為兩種（zhǒng）方案（àn）可行。一（yī）是，我們把（bǎ）高中轉子用千斤頂分別左右頂到位，得出轉子在（zài）軸瓦內的中心位置，我們以此（cǐ）中心位置作為測量（liàng）的基準，每（měi）次轉子在盤（pán）動（dòng）後所處的位（wèi）置與該中心位置（zhì）進行（háng）比較，得出相對差（chà）值，來對中心數據（jù）左右值（zhí）進行換算，使中心數據測出實際的正確數值，並建議外圓上下數值（zhí）分（fèn）別用塞尺測出，不要采用對稱（chēng）換算的方法得出。此種方法，在操作中要注意（yì）在（zài）頂轉子左右位置時，用力要均勻，而且力量要一致，用力過大會造成轉子局部變形。過小會使（shǐ）轉子沒有到位（wèi），會使中心位置確定誤差。第二種方法，我們對下麵三塊（kuài）可傾瓦瓦塊左右分別墊上1.30mm厚的不鏽鋼墊片，使瓦塊不能左左擺動，在墊底部一塊瓦塊（kuài）時要注意左右（yòu）位置對稱，使瓦塊不能脫空並左右位置一致。這樣一（yī）來轉子在盤動後會回到中心位置了（le），中心數據直接可以測出，在調整階段要（yào）測出轉子正確位置時的窪窩，當裝複時以此窪窩作為基準來（lái）修正中心測量（liàng）數據。

　　三（sān）、橢圓瓦墊（diàn）鐵的調整

　　東汽600MW機組#3-#6軸承的墊鐵結構與原（yuán）傳統軸承的墊鐵結構是不同的。它有先進（jìn）的設（shè）計理念，看圖示三我們知道（dào）一般（bān）軸承由三塊墊鐵座（zuò）落（luò）在軸承座裏來承擔轉子對其的作用力，而且這（zhè）三塊墊鐵左右兩塊成一定的a角分布，底部有一塊。我（wǒ）們（men）在檢修中為了保（bǎo）證軸承有足夠的強度和承（chéng）載力，並在高速運載中不會發生振動和（hé）位移，我們必須要修（xiū）研（yán）墊鐵的接觸麵，一（yī）般要求接觸點達到75%以上。我們從圖（tú）示三（sān）中得知，當我們軸承中心O向上移動到O’時，左右兩塊墊鐵也向上位移，同樣（yàng）當軸承中心O向上移動到（dào）O”時，左右以及底部三塊墊鐵都發生了相應（yīng）的位移，這樣一來墊（diàn）鐵（tiě）在軸承座的接觸情況會發生變化，需（xū）要我們重新進行研刮（guā），但當我們在調整實缸中心時，需要調整（zhěng）軸承會帶來墊鐵接觸麵的變化，這樣會（huì）影響軸承的運（yùn）行穩定性。我們再從圖示二（èr）中看（kàn）到，東汽600MW機組#3-#6軸承的墊鐵結構是左右對稱的四位墊鐵，每塊墊鐵（tiě）與軸承體的（de）配合分別有三處，圖示A，B，C，D，E，F處，每處配合點都有可調（diào）的墊片，配合處以水平和垂直布置，如A，B，E處為水平麵，C，D，F處為垂直麵。這樣設（shè）計的目的是，當軸承中心調整時，四塊墊鐵在軸承座（zuò）上的位置是不發生變（biàn）化的，於是墊鐵的接觸麵是不會隨軸承中心的變化而惡化（huà），提高了軸承的穩定性。

　　理論上設計是先進的，但我們在實踐檢修中（zhōng）對此類軸承在調整軸承（chéng）中心後檢查墊鐵的接觸麵會發現變化很大（dà），沒有理想中的好。這是什麽原因造成墊（diàn）鐵接觸麵的變化呢？後來經（jīng）過我們（men）多次的實踐摸索，分析發現由（yóu）於A，B，D，F處的配合（hé）肯定存在間隙，如果在前（qián）後兩次裝墊鐵時沒有（yǒu）放至同一位置會造成墊鐵在軸承座上位置變化，還有墊鐵的軸向位置也會產生變化。所（suǒ）以我們每次在裝墊（diàn）鐵時必須選擇一個定位麵，如在A，B之（zhī）中選（xuǎn）擇A麵，在D，F之中選擇F麵作為每次安裝墊鐵時的定位麵靠死，軸向任意選擇一個方向每（měi）次靠死，這樣一來墊鐵的位置基本（běn）不會發生變化，墊鐵的接觸麵也不會變差許多，對我們研刮（guā）接觸點的（de）減輕了勞動力，同時（shí）在調整實缸中心時不會造成墊鐵的接觸麵的惡化，大大地提高（gāo）了軸承檢修質量，保證了（le）軸承今後運行中的穩定性。此類軸承還有一些特點，一是調整軸承墊鐵時的工作量較大，因為每塊墊鐵的有三處配合麵，比如要使軸承向左移0.10mm，我們必須對左側墊鐵C麵減0.10mm，右側墊鐵C麵（miàn）加0.10mm，左側下墊鐵的D麵加0.10mm，F麵減0.10mm，同（tóng）理右側下墊鐵的D麵減0.10mm，F麵（miàn）加0.10mm。二是該（gāi）類軸承（chéng）左右兩側墊（diàn）鐵的接觸麵（miàn）要求在20%左右，不能吃力太硬，當轉子放置後再好能（néng）有0.02mm-0.05mm的間（jiān）隙。以保證左右下側墊鐵（tiě）的吃力點，保證軸承強度和穩定性。

　　四、結束語

　　通（tōng）過我們對浙能蘭溪發電（diàn）有（yǒu）限公司的#3、#4機的檢修，分析了該類型機組軸（zhóu）承的結構（gòu）特點和檢修中我們要注意（yì）的事項，以（yǐ）上關於#1#2的可傾瓦軸承左右擺動的問題處理有待進一步改進，以上觀點僅為本人膚淺認識，希各位專家能給（gěi）予指正幫助。