王梁新
（華電鄒縣發電廠，273522）
摘 要：鄒縣發電廠#3爐甲磨煤機運（yùn）行中乙側小牙輪（lún）軸承溫度達（dá）到65℃且有繼續（xù）升高（gāo）趨勢，此外，#3爐乙磨煤機甲側小牙輪驅動端與非驅動端軸承振動值較大，該現象隨時麵臨設備損壞的嚴重後果，針對#3爐甲磨煤機乙側小牙輪軸（zhóu）承溫度異常升（shēng）高（gāo）以及#3爐（lú）乙磨煤機甲側小牙輪（lún）振（zhèn）動值大的現狀，從設備、材料、方（fāng）法等方麵（miàn）展開分析，找出四個造成溫度異（yì）常升高、振動較大的原因，並針（zhēn）對這些原因進（jìn）行（háng）了針（zhēn）對性的處（chù）理，從根本上得到了解決。
關（guān）鍵詞：磨煤機；小牙輪；軸（zhóu）承；溫度值大；振動值大
1 概述
鄒（zōu）縣發電廠#3爐為東方鍋爐廠生產的DG1000/170-1型亞（yà）臨界壓力中間再熱自燃循環單爐膛燃煤汽包爐，於1988年投產發電。製粉（fěn）係統采用四台鋼球磨煤機、中間儲倉式幹燥劑送粉（fěn）。磨煤機型號為DTM350/700-I-IV型低速筒式鋼球（qiú）磨煤機，生產（chǎn）廠（chǎng）家為沈重機（jī）械廠。磨煤機出力56.4t/h，筒體（tǐ）轉數17.57r/min，鋼球裝載量為76t，傳動方式為大小齒雙側（cè）傳動（dòng）。大小齒輪速比8.32，大齒輪齒（chǐ）數為208，小牙輪齒數為25，模數26。傳動小齒軸承為同一型（xíng）號滾動軸承，型號為3648，軸承潤滑脂（zhī）為#322鋰基脂。2016年5月26日5時20分（fèn）運行（háng）人（rén）員檢查發現#3爐甲磨煤（méi）機乙側小牙輪（lún）軸（zhóu）承溫度達65℃且有繼續升（shēng）高趨勢。2016年5月7日，檢修人員進行設備定（dìng）期測振工作時發現#3爐乙磨煤機甲側小（xiǎo）牙輪軸承振動較大，Z大振動值為（wéi）32絲。
鍋爐檢修規程規定：磨煤機傳動小齒軸承各部Z大允許（xǔ）振動值（zhí）不超過0.20mm，小牙（yá）輪軸承溫（wēn）度不大於60℃。超過（guò）檢修規程的規定值隨時麵（miàn）臨設備損壞的（de）嚴重後果。滾動軸承振動值的測量一般要求在垂直、軸（zhóu）向、水平三個方向測量（liàng），軸承溫度的測量一般測量端蓋溫度。為此我們在現場用測量儀器對#3爐（lú）運行中（zhōng）的三台磨煤機傳動（dòng）小齒進行了（le）振動值和溫度的測量，具體數（shù）值如下表（biǎo）。
測量結果表明#3爐乙磨煤機（jī）甲側小（xiǎo）牙輪軸承（負荷側、非負荷側（cè））垂直（zhí）、水平（píng）、軸向各振動值（zhí）都高於（yú）乙側小牙輪軸承振動值，尤其（qí）是負荷側軸向振動值Z高為32絲，明顯超出規（guī）程規定，其餘各值也均大於10絲。而同規（guī）格型號（hào）的丙磨振動值Z高為7絲（sī），遠低於檢修規程規定的Z高允許值。
2 檢查（chá）與分析
2.1軸承潤滑（huá）脂檢（jiǎn）查分析
針對#3爐甲磨煤（méi）機乙側小牙（yá）輪軸承溫度較大的（de）現象，利用搶修期（qī）間對其進行了全麵的分析與檢查，發現乙側小牙輪負荷側（cè）軸承內套轉動，空轉側軸承遊隙（xì）測量0.55mm（標準≤0.45mm）超標，保持（chí）架磨損損壞，潤滑脂缺（quē）少且脂質變差（如圖1所示）。
原因分析：#3爐甲磨煤機乙側小牙輪軸承與軸（zhóu）頸初始配（pèi）合緊力（lì）小，運行期間內套轉動，軸（zhóu）頸磨損變細，空轉側（cè）軸承保持架磨損，軸承間隙增大超標；軸承（chéng）內潤滑脂不足，造成軸承摩擦發熱，進而保持架磨損損壞，加劇了小牙輪軸承（chéng）發（fā）熱。
2.2軸承座檢查分析
針對#3爐乙磨（mó）煤機甲側小牙輪振動值較大的（de）現（xiàn）象，首先對（duì）軸承座進行了全麵的分析與檢查，發現端蓋（gài）固定螺栓孔內絲磨損嚴重，螺栓無法正常固定，且（qiě）軸承（chéng）座地（dì）腳螺栓固定處存在裂紋，殼體斷（duàn）裂（如圖2所示）。
原因分析：#3爐乙磨煤機甲側小牙輪軸承座由於使用時間長，端蓋拆裝次數多，且拆卸空間受限，各部位受力不均，導致螺栓孔內絲磨損嚴重。此外，軸承座地（dì）腳螺栓固定處存在隱形（xíng）裂紋，設備長時間運行後裂紋發展直至該處斷裂。
2.3聯軸器檢查分析
針（zhēn）對#3爐乙磨煤機甲側小牙輪振動值較大的現狀，對聯軸器進行了檢查與分析。稱聯軸器又稱（chēng）為對輪，是連接（jiē）軸與軸之間的另件，兩個相互連接的軸與軸之（zhī）間隻（zhī）能有一個中心線，如果兩個中（zhōng）心不在同（tóng）一軸線，工作時工作機械將由於附加（jiā）的力而產生振動（dòng），運轉時間越長則振動越大。檢修規程規定其中心偏差應小於20絲，現場檢查測量情況如下。
由此可得知：左右中心（xīn）偏差為（38+14）/2=26絲；上下中心偏差為（0+24）/2=12絲。左右張口及上下張口偏差采用塞尺測量，其值為：左右張口偏差8絲；上下張口偏差為9絲（sī）。
原（yuán）因分（fèn）析：#3爐乙磨煤機甲側小牙輪左右圓周中心偏差明顯偏（piān）大，達26絲，超出規程規定。兩個中（zhōng）心不在同一軸（zhóu）線工（gōng）作時工作機械將由於附加的力而產生振動。
2.4大小牙輪齒麵檢查分（fèn）析
針對#3爐乙磨煤機甲側小（xiǎo）牙輪振動值較大的現狀，對大小牙輪齒麵進行了（le）檢查與分析。檢查發現（xiàn）小牙輪工作麵磨（mó）損超標（如圖3所示），原厚度18mm，實測15mm。（標準：磨損不大於原厚度10～15%）。大牙（yá）輪工作麵磨（mó）損（如圖4所示），測量齒麵表麵硬度為HRC=32～38（東側）、HRC=25～40（西（xī）側（cè）），與甲磨煤機大牙輪工作麵硬度（dù）做比較（HRC=56～58）明顯偏（piān）低。
原（yuán）因（yīn）分析：小牙輪（lún）齒麵磨（mó）損原因為牙輪（lún）運行中齧合麵（miàn）之間進入粉（fěn）塵（chén）及自然磨損形成（chéng）；大牙（yá）輪磨損原（yuán）因為牙輪表麵硬度低易造成磨損，同時大（dà）小牙輪運行中（zhōng）齧合麵之間進入粉（fěn）塵使磨損加（jiā）劇。
3 常見處理
3.1軸承內套轉動及缺潤（rùn）滑脂處理方法
軸頸磨損間隙超標的原因為牙輪運行中承受衝擊振動，軸承內外（wài）圈、滾動體、保持架磨損所致，軸承內圈與軸（zhóu）承之（zhī）間因（yīn）衝擊振動大鬆動後，內圈與軸頸之間出現相對（duì）運行（háng），將軸頸磨細，統一刷鍍軸頸，應更換小牙輪（lún）軸承，刷鍍小牙輪（lún）軸頸（jǐng）。定期補充潤滑脂，做好溫度值測量的跟蹤處理，及時發現問題，確（què）保溫度在（zài）可控範圍之內。
3.2軸承座斷裂處理方法
軸承座為鑄鐵材質無法進行（háng）焊補，一旦發生斷裂必須進行（háng）更換。在磨煤機（jī）運行（háng）期間，定期進（jìn）行振動值的測量（liàng）以及軸承座的宏觀（guān）檢查，發現問題時（shí）及（jí）時協（xié）調處理。
3.3聯軸器中心線不同心處理方法
需要重新調整對（duì）輪中心。調整對輪（lún）中心前（qián）先測量出對輪直徑（D），對輪至小牙輪負荷側軸承距（jù）離（L1），對輪至小牙輪非負荷（hé）側軸承距離（L2）。
然後安裝（zhuāng）百分表，根（gēn）據對輪中心狀況畫出狀態圖，以狀態圖（tú）結（jié）合計算公式進行計算並調整對輪中（zhōng）心。
3.4大小牙輪齒麵處理方法
對磨煤機（jī）大牙輪翻身使用（磨煤機反（fǎn）轉），更換出入口螺旋管（guǎn），旋（xuán）向與翻身後的轉向一致。請專業廠家對大牙輪齒麵（非工作麵局部硬硌（gè）傷）進行（háng）修磨，齒麵修磨（mó）後大、小（xiǎo）牙輪齒側接觸率沿齒高方向不小於40%，沿齒長方（fāng）向不小於60%。根據（jù）大小牙輪齒麵的硬度測（cè）試結（jié）果，確定齒麵淬火處理方案，提高齒麵的耐磨性，延長大牙（yá）輪的使用壽命。更換大牙輪護罩密封，檢查罐體螺（luó）栓無鬆動。檢查大牙輪噴油情況（kuàng），確認油量充（chōng）足，霧化良好。
4 結束語
磨煤機正常運行關係機組的穩定運行，通（tōng）過磨煤機小牙輪（lún）軸承出現異常的原因分析（xī）及處理方法，對保證磨煤機的正常運行，提升火電（diàn）廠的安全文明生產（chǎn）以及對電廠（chǎng）的經濟效益（yì）有著重要的（de）意義。通過本文活動，成功（gōng）地（dì）解決（jué）了磨煤機小牙輪軸承振動值偏大和溫度值較高的現象，消除了設備事故隱（yǐn）患，磨（mó）煤機的安全堯（yáo）經濟運行提供（gòng）了保障（zhàng），同時給其它輔機振動（dòng）處理有很好的借（jiè）鑒。
參考文獻
[1]諶洪.鍋爐機動設備及安（ān）裝.水利電力（lì）部，1983.
[2]鍾永（yǒng）威.淺談磨煤機傳動小齒軸承振動大原因分析及改造[J].科（kē）技論壇（tán），2014（16）：303-304.
[3]鍋（guō）爐原理及運行.重慶電力（lì）出（chū）版，1982.
